一、振動流化床干燥機概述

圖1是ZLG振動流化床干燥系統(tǒng)示意圖。ZLG是干燥系統(tǒng)的主體設備, 主要由以下幾部分組成: 1、進出風機構，包括進風口、進風室及氣體預分布器、氣體分布板及出風口)；2、床體，包括上下箱體及之間軟連接, 兩端進出料口；3、振動機構，包括振動電機、減振器、機架等，見圖2。

 

ZLG型振動流化床干燥機的干燥原理與XF型臥式流化床干燥機相似, 處于流化狀態(tài)的物料與熱空氣(或其他干燥介質) 進行充分的熱量和質量傳遞, 并逐漸被干燥。其區(qū)別在于振動流化床干燥機由安裝在主機兩側的振動電機提供激振力, 并通過調整振動電機的安裝角度和偏心塊的偏心距離,以可方便地改變垂直方向的振動幅度和水平方向的運料速度, 振動頻率根據(jù)需要可配置定速交流電機或變頻調節(jié)器進行調節(jié)。

1、工作原理  

振動流化床干燥機就是將機械振動施加于流化床上，物料因受機械振動和穿過床孔的高速氣流雙重作用而充分流化，并在振動作用下向前作活塞形式的移動，熱介質利用對流、傳導、輻射等方式向料層供熱，^終達到物料干燥目的。由于物料輸送是由振動來完成，供給的熱風只是用來傳熱和傳質，因此可以明顯降低能量消耗。由于床層強烈振動，傳熱和傳質阻力減小，提高了流化床的干燥速率；同時，不易流化或流化時易產生大量夾帶的塊團性或高分散物料也能得到順利干燥，克服了普通流化床干燥容易產生返混、溝流、粘壁等現(xiàn)象。

2、設備特點

振動流化床干燥機在主機兩側安裝有振動電機以提供激振力，由于振動電機的安裝角度及振動電機上偏心塊之間的距離可以調節(jié), 從而可以調整機器運行時的振動幅度和物料運行速度，控制物料停留時間。與普通流化床干燥機相比, 具有如下優(yōu)點:

（1） 降低了流化速度, 從而大大降低能耗, 與普通流化床相比, 可節(jié)能30% 以上。

（2） 顆粒表面損傷小, 可用于易碎物料的干燥。

（3） 可調性好, 適用面寬。料層厚度、物料移動速度及振幅等均可調節(jié)， 適合要求晶形完整、晶體光亮、粒徑分布較寬場合的物料干燥, 如癸二酸、檸檬酸、硫脲等, 也適合易粘結成塊的物料如硝銨、白炭系列、PZG系列、LZG系列、WZG系列、ZW系列的干燥。

振槽面積可從0. 84～ 23. 6㎡, 振動頻率一般為16. 67Hz,也有25Hz、50Hz， 工作頻率差為±0. 3Hz。振幅有0～ 3. 2mm、0～ 5mm、1. 4～ 3. 2mm (可調) , 激振角為0～ 90°(可調)。 

(4) 流態(tài)化均勻穩(wěn)定，可獲得干燥均勻的產品。

3、 研發(fā)應用

    振動流化床干燥機，因其優(yōu)異的性能，目前已廣泛應用于國民經濟各行各業(yè)。自六十年代以來，原蘇聯(lián)學者發(fā)表了對振動流化床干燥機的報告，此后，東歐、加拿大等國學者做了大量探索。國內振動流化床干燥機的理論研究于1986年上海召開的全國第二次干燥技術交流會開始，才陸續(xù)有了振動流化床干燥機研究的論文發(fā)表。隨后，許多單位建立起了初具規(guī)模的小型或已接近工業(yè)振動流化床的實驗裝置，對該技術各個方面展開了系統(tǒng)的研究和探討。鐵嶺精工（集團）股份有限公司^與1983年建起了我國第一套用于實驗目的的小型工業(yè)試驗裝置，并隨后開發(fā)了系列工業(yè)用振動流化床干燥機。多所高等院校及科研單位，如天津輕工業(yè)學院、上海化工研究院、中國農業(yè)大學等也分別安裝了形式各異的的試驗裝置，對振動流化床的各種參數(shù)及其干燥速率的影響進行了實驗研究，并開發(fā)了各具特色的工業(yè)振動流化床干燥機。

振動流化床的研究在流體力學、傳熱、傳質方面已有大量報導，但對機械結構、剛度和強度方面的研究仍不充分，此外對該機種的模擬放大問題仍主要根據(jù)經驗，理論研究較滯后。

振動流化床作為一種成功的改型流化床，并在近30年的時間里獲得了突飛猛進的發(fā)展。國外好多國家相繼將其應用于工業(yè)生產，國內也有好多企業(yè)將其應用在制糖和乳品干燥上。到了80年代，我國的振動流化床的生產與應用進入了高速發(fā)展階段，相繼出現(xiàn)了一些專業(yè)化大規(guī)模生產振動流化床的工廠。從1982年開始至今，平均每年向社會推出200臺這種干燥機，應用的行業(yè)也由開始時制藥、乳品等行業(yè)發(fā)展到輕工、化工、飲料、食品、礦冶、飼料、化肥、種子等行業(yè)。

4、設備分類

振動流化床可以分為直線型振動流化床、螺旋形振動流化床以及曲柄搖桿式振動流化床等。

二、振動流化床干燥機熱工計算方法

振動流化床干燥機的設計與熱工計算中，一般須首先確定一些基本參數(shù)，如物料密度r_s，熱風入口溫度t_g1及排氣溫度t_g2、操作氣速u₀、干燥時間t_d、物料溫度t_m、料層初始高度H₀以及其他振動參數(shù)等，下面是其主要熱工計算方法。

1、物料中應去除濕分的總量w  

以G₁表示物料處理量(kg/h)；G₂表示產量（kg/h）；干燥過程中始終不變的絕干物料產量為G_d（kg/h）；則他們的關系為：

Gd=G1(1－w₁)=G2（1－w₂）                (2.1)

w=G_d(X₁-X₂)                             (2.2)

式中，w₁為濕料含水量（%），w₂為產品含水量（%）；X為干基含水量(kg/kg)；w為干燥過程蒸發(fā)的水分(㎏/h)。

     2、干燥需要的熱量Q  

設物料自t_m1預熱至空氣濕球溫度t_w需熱量Q₁；在t_w時蒸發(fā)水分需熱量Q₂（假設全部水分均在t_w是蒸發(fā)）；物料由t_w升至溫度t_m2需要熱量Q₃，

則有Q=Q₁+Q₂+Q₃, 其中

Q₁=G_d (c_s+c_wX₁) (t_w–t_m1)                  (2.3)

Q₂=Wg_w                                     (2.4)

Q₃= G_d(c_s+c_wX₂)(t_m2- t_w)                   (2.5)

式子中，c_s為干燥物料的比熱容，kJ/(kg℃)；c_w為水的比熱容，kJ/(kg℃)；tm2為排料溫度，℃； g_w為水在t_w時的蒸發(fā)潛熱，kJ/kg；X₁為原料濕含量，（干基）kg/kg；X₂為產品濕含量，（干基）kg/kg。

3、需要空氣量G_g和體積V_g

G_g=1.15Q/c_g(t_g1-t_g2)(熱損15%)             (2.6)

V_g= G_g/r_g                                 (2.7)

式子中，t_g1、t_g2進氣、排氣溫度，℃；c_g為空氣比熱容，kJ/(kg℃)；r_g為空氣密度，kg/m3（此處按進氣溫度計）

     4、由熱平衡確定的床層面積S

S=V_g/3600u₀                               (2.8)

式子中，u₀為空床氣速，m/s。

 5、由產量要求和干燥時間確定床層面積  

用式S=V_g/3600u₀計算確定床層面積時，沒有考慮物料在傳熱傳質方面的差異，因而,還應通過試驗找到必須的干燥時間t_d，依照規(guī)定產量要求來確定床層面積。

設單位時間的干燥處理量為G_m、床層初始高為H₀、物料堆密度為r_m 、運動速度為u_s、床寬為B，長為L,則有

            U_s=G_m/BH₀r_m3600                         (2.9）

            L=u_st_d                                  (2.10）

            S=LB= G_mt_d/3600H₀r_m                     (2.11)

t_d是在振動流化床工況下實驗得出的，它表達了物料在一定條件下的傳熱傳質規(guī)律，但這些數(shù)據(jù)會在工業(yè)應用中有很大的實際差距，一般應比較兩種方法計算的面積，取其大者作為^終結果。不過，當用t_d和產量計算的面積小時，須對熱平衡計算的條件予以修正，否則，提供給干燥機的熱量可能不足。

 6、排氣濕度計算  

設進氣濕度為y₁，排氣濕度為y₂，則有

y2=y1+w/G_g                      (2.12)

再由t-x圖上查出該濕度下的露點溫度，判斷是否有結露的可能。如排氣已接近飽和，須對熱工參數(shù)做必要調整。

 7、熱效率h_h計算

熱介質的總熱量只有一部分在干燥機內釋放，其余作為廢氣排出系統(tǒng)外。在干燥機內釋放的熱量與總熱量之比稱為熱效率，顯然，熱效率是干燥機重要的性能指標。

h_h=（t_g1－t_g2）/（ t_g1－t_g0）                  (2.13)

式中，t_g0為大氣溫度，℃。

由上式看出，提高進風溫度、降低排氣溫度是提高熱效率的重要途徑。在生產應用中，適當提高料層厚度能夠獲得較高熱效率，是因為不僅可以采用較高進風溫度，而且熱風在料層中路徑較長，放熱充分，排氣溫度也可降低。一般振動流化床的熱效率在30%--60%之間。

三、振動流化床干燥機的結構設計

1、振動機構的設計

① 振動方式的選擇。振動方式可以分為強制振動型和固有振動型，它們各有特點，本處僅介紹強制振動型即采用振動電機振動的設計方法。

強制振動型流化床利用安裝在機體兩側的振動電機產生直線振動，振動電機的安裝角度決定振動方向角，改變固定偏心塊和可動偏心塊之間的夾角即可調節(jié)激振力大小。由于振頻通常高于固有頻率，起動和停車時通過共振區(qū)時，機體會產生較大振幅，尤其在停車時，劇烈的搖晃會產生很大的沖擊力，應采用適當措施減輕這種現(xiàn)象的發(fā)生。

② 振動電機選配和安裝。振動流化床正常運行時由兩臺電機合成振動而實現(xiàn)，因而要求兩臺振動電機必須嚴格同步。現(xiàn)場安裝前，應選擇同一廠家生產的同一型號電機，測定的性能曲線須接近或相同，異步轉速相近，軸與軸承、密封之間的摩擦阻距相等或相近。選配好振動電機后進行裝機試驗時，當偏心角相等時，主機不得有較大橫向振幅。

振動電機安裝位置應放在床體中間，電機座板可在180度范圍調整，因而激振角可按需要進行調節(jié)。由于電機位置接近質心，應當調整機體前后平衡，從而保證振動流化床進料端與排料端振幅相同。

③ 振幅調整。兩臺振動電機的四組偏心塊的相對位置決定主機振幅。一般振動電機在軸頭或其他部位標有刻度，指示出可動偏心塊和固定偏心塊之夾角。調整振幅時須依照振動電機的操作說明來調節(jié)。

④ 振動方向角δ調整。 電機安裝在電機座板上，電機座板與下箱體法蘭用24個螺栓連接在一起，每兩孔夾角15°，調整電機座板與下箱體法蘭的安裝位置，即可改變振動方向角。Δ的調整必須兩臺電機同步調整，確保同一高度。

2、上、下箱體設計

① 上箱體  上箱體將干燥區(qū)與外部大氣分隔，防止粉塵外逸污染環(huán)境。上箱體與床層同寬，高度與普通流化床相似?；诮档蛥⒄褓|量的目的，上箱體通常設計為薄壁結構，壁厚2-4mm，并焊接加強筋加固。

② 下箱體  下箱體是主機機體和熱風分配室，它和分布板共同完成將熱風均勻送入床層的任務，下箱體進風面積為分布板的6-8倍。

     3、氣體分布板  

氣體分布板用來支承物料，并將熱風均勻分布于料層中。分布板的壓降△p1是氣體通過分布板的阻力，與孔徑和孔速有關。

當由熱平衡計算確定出風總量后，一般進風速度便可確定，于是可由相關公式計算出分布板壓降和小孔風速u_h。

查資料得出孔速和分布板的壓降的一組數(shù)據(jù)列于下表2.1中。

分布板開孔率  是分布板的重要特征參數(shù)，由下式確定

f=S_h/S=u₀/u_h                                 (2.15)

式中S_h為分布板開孔面積，㎡；S為分布板面積，㎡。

設計中開孔率為1%～5%，其下限常用于顆粒較細、密度較小的物料。當在多孔板下加設均風和防漏網時，開孔率可取7%～8%。加上編織網后床層壓降無明顯變化, 而在實際生產中可有效地防止漏料。

表2.1

孔直徑/mm	壓降/mmH2o U孔=20～22m/s	壓降/mmH2o U孔=30～35m/s
1～1.5 1.6～2.0 2.2～2.5 2.6～3.0 3.1～3.5 3.6～4.0	54～50 50～48 47.5～45.5 45～42 41.5～38 37.5～35	58～55 54.5～51.5 51～48 47.5～44.5 44～43.5 43～

     4、料層厚度控制  

部分振動流化床干燥機，料層厚度是由給料量、振動參數(shù)以及風量等因素確定，一旦這些參數(shù)調整好后，料層厚度即確定，操作過程中不再采用其他方式控制料層厚度，這類干燥機操作彈性較小。如在干燥機的排料端加裝控制堰，這便是料層可控的振動流化床。通過調整手柄，可方便地調整控制堰板的上沿高度，以及堰板下沿與分布板的間隙。當物料顆粒均勻、干濕狀態(tài)密度有較大差異時，可使堰板下沿貼近分布板，利用上沿高度控制料層厚度，干燥完好的物料因浮在床層上部，依溢流方式排出機外。當物料粒度差異較大或干濕狀態(tài)密度變化不大時，不能采用溢流排料，此時，調整堰板下沿與分布板間隙以及堰板上沿高度，利用堰板的節(jié)流作用調整料層厚度及排料速度。

一般料層可控的振動流化床，較易控制物料在床層中的停留時間。

     5、影響物料停留時間的因素  

物料的平均停留時間受風速、床高、振動強度、激振角度大小的影響。

① 熱空氣對物料僅提供垂直向上的作用力, 風速的變化對物料的平均停留時間影響極?。?/span>

② 風量及振動條件一定, 床層高度對物料平均停留時間的影響也較??；

③ 振動強度對物料平均停留時間有很大的影響, 振動強度減小, 物料的平均停留時間增長。

④ 振動電機的偏振角越大，物料在平均停留時間就越長

        四、激振力和振源電機功率的確定

        激振力與參振質量、振動參數(shù)有關，受熱風參數(shù)影響甚微，可參照振動輸送機計算方法確定。這類機器，一般用兩臺性能相近的振動電機安裝在機體兩側，每臺振動電機的激振力應為0.5F。因目前工業(yè)上使用的振動電機均已系列化、標準化，故可按計算出的激振力在現(xiàn)有型號中找到相應的電機功率，所以不對激振電機另行計算。

五、重視設計中的環(huán)保措施

1、隔振設計及傳給地基的動載荷

① 隔振設計  所謂隔振，就是用剛度較小的彈簧將振動流化床支承起來，如將隔振系數(shù)定義為傳給地基動載荷與參振機體慣性之比，則可通過隔振系數(shù)的大小判斷隔振效果，按經驗，一般在0.25～0.01之間隔振系統(tǒng)能滿足工作需要，為此，可按下式計算隔振簧剛度

   K_y=f_c·m_j·w²=（0.25～0.01）m_jw²               (2.19)

式中，K_y為垂直方向的隔振剛度，kg/cm；m_j為振動質體計算質量，kg·s²/cm。

為避免在機器工作和啟動停車過程中，隔振簧產生沖擊或脫離機體，它的^大動變形量應小于靜變形量。據(jù)經驗，^大動變形量一般為垂直振幅A_y的3～7倍，因此，K_y還應滿足下式

             K_y＜M/(3～7)A_y                               (2.20)

式中，M為總參振質量，kg。

② 隔振簧選擇及剛度、強度計算（略）

③ 傳給地基動載荷  設隔板簧傳給地基鉛垂方向動載Pdy,水平方向動載Pdx,則：

              P_dy=k_y·A·sinδ                                (2.21)

             P_dx=K_x·A·cosδ                              (2.22)

2、降低噪音措施 

國家環(huán)保法規(guī)定工業(yè)機器的噪音不能大于85dB，正常的振動流化床應運轉平穩(wěn)，無異常振動噪音，用聲級計在機器周圍1.5m范圍內測定，為此，振動流化床在設計時必須充分考慮降低噪音的技術措施。查資料得出，下述方法對降噪是行之有效的。

① 合理選擇振頻，一方面盡量避開共振區(qū)，另一方面還要滿足振動強度在合理范圍內，通常認為工作振頻是機器自振頻率的2～4倍是合理的。并且選用性能優(yōu)異，噪音低的振動電機，在允許情況下可適當調低振動電機振幅。

② 應設法提高上下箱體及分布板在振動方向上的剛度，以避免產生彈性彎曲振動，使噪音加大。如有產生較大彈性彎曲振動現(xiàn)象，可適當改變振幅或焊裝加強筋。

③ 橡膠簧傳遞聲音阻力比金屬簧大，隔音效果好，工作噪音低，隔振簧如破損、變性或參數(shù)不符要求，應調整更換。

④ 適當選擇保溫材料及施工方法，可提高彈性振動阻尼，降低噪音。

⑤ 檢查整機有無連接松動、損壞部位，如有則應予以加固修復。

⑥ 主機每個側面，尤其安裝電機一側，離墻壁距離^好大于2～2.5m。安裝場地空間不能太小，在墻壁上裝設吸音材料對降低噪音有效。

3、防止粉塵污染  

振動流化床干燥機系統(tǒng)需有氣固分離設備，系統(tǒng)排出氣體應符合環(huán)保規(guī)定。主機設計時須考慮粉塵排放的各種因素，降低氣固分離設備負荷。

① 適當提高上箱體分離段高度，使細粒級物料有足夠的時間沉降下來。

② 改進上箱體設計結構，能使排氣附近氣速明顯降低，有利粉塵沉降。

③ 可將進料口、排料口設計成封閉式，防止粉塵外逸。

④ 保持上箱體微負壓操作，應保證開式進料口、排料口附近區(qū)域微負壓。

六、規(guī)范操作，總結和完善操作經驗

(1) 振動參數(shù)的選擇一般須留有調節(jié)余地。例如, 對遼寧精工干燥公司的設備, 選擇振幅在2. 5mm 左右, 調試時可依據(jù)情況適當變化，但不可使振幅過小, 以致K值過低, 起不到應有的作用。激振角以接近90°較好, 可增加物料的停留時間。對于特別易干燥的物料, 激振角可適當減小。

(2) 風機能力要配套, 要保證干燥器中處于微負壓操作, 以避免過多的粉塵飛揚。

(3) 風量適宜使物料能形成良好的流化狀態(tài)。從觀察窗上應看到物料上層界限清楚, 機內可見度良好。必要時改變振動參數(shù), 從而獲得良好的流化狀態(tài)。

(4) 給料要盡可能連續(xù)、均勻地布滿床面。

(5) 大型干燥機出口處設置冷風段, 有利于產品及時包裝, 但要采取措施, 避免串流現(xiàn)象嚴重而降低熱效率。

(6) 重視設備調試, 優(yōu)化操作規(guī)程, 可以彌補設計不完善而引起的誤差影響。